板式換熱器生產(chǎn)廠家
20多年生產(chǎn)經(jīng)驗·板式換熱器產(chǎn)品骨干企業(yè)
板式換熱器生產(chǎn)廠家
20多年生產(chǎn)經(jīng)驗·板式換熱器產(chǎn)品骨干企業(yè)
摘要：板式換熱器在正常工況下的主要失效形式是密封失效。通過對板片的剛度、板片的密封結構包括板片密封槽、密封墊片的分析發(fā)現(xiàn),提高板片的剛度可以提高板式換熱器的整體承壓能力;合理地設計密封槽形,可以有效地提高密封墊片在密封槽中的穩(wěn)定性和密封的可靠性。此外還介紹了一些防止密封失效的實際經(jīng)驗。
關鍵詞：板式換熱器;密封;失效;剛度;結構形式
中圖分類號:TH6 文獻標識碼:A 文章編號:1671—3133(2007)01—0115—04
引言
板式換熱器是一種**、節(jié)能的換熱設備,具有傳熱系數(shù)高、結構緊湊、耗材少、形式多樣、便于維修等諸多優(yōu)點,應用領域逐漸擴大,已廣泛應用于機械、電力、冶金、化工、輕紡、飲料、城鎮(zhèn)供熱等行業(yè)和領域,表現(xiàn)出很強的競爭力。
1 板式換熱器的整體結構
板式換熱器以金屬板片(一般厚度為0 5～1 0mm)為換熱元件,由不銹鋼、工業(yè)純鈦或其他材料的薄板壓制而成。通常用模具將板片壓制成各種槽型或波紋形,既可以增大板片的剛度,以防止板片受壓時變形,也增強了流體的湍流程度,增加了換熱面積。每個板片的四角各開有一孔,板片四周以及孔的周圍壓有密封墊片槽,并根據(jù)需要在孔的周槽中放置有墊片,起到允許流體或阻止流體進入板面之間通道的作用。若將數(shù)個板片按照換熱要求依次排列在支架上,并用固定壓緊板和活動壓緊板由壓緊螺桿壓緊,在相鄰的板片間就形成了流體通道,借助板片四角的孔口與墊片．
板式換熱器的板片結構千差萬別,其設計的**目的是要強化板片的換熱效果、增大板面的剛度、提高板式換熱器的承壓能力。理想的板型設計,不僅具有較大的傳熱面積、較低的壓力降、較高的傳熱系數(shù),而且還應具有較好的剛性,以使很薄的板片在固定壓緊板．和活動壓緊板夾緊力的作用下相互支承,以抵抗通道內(nèi)不平衡壓力對其產(chǎn)生的沖擊。為此,在板型設計中還要考慮支承點的合理分布以及加強筋的布置等。
一塊板片按其功能可以分成導流部分、換熱部分、密封部分、邊緣支承以及懸掛定位等五個部分,其中換熱部分是板片結構的核心,其結構形式主要取決于換熱介質的性質,要根據(jù)傳熱學和流體力學設計確定。
2 板片的結構形式
板片作為板式換熱器的關鍵元件,其結構設計合理與否將直接影響到板片的傳熱性能、阻力降以及整機的承壓能力。目前已存在百余種核心結構,其主要波紋形式有:人字形波紋(包括橫向人字形波紋和縱向人字形波紋)、水平波紋、豎直波紋、斜波紋等。我國生產(chǎn)的板式換熱器的板片結構形式,絕大多數(shù)是以人字形波紋為主,屬于典型的網(wǎng)狀流動板型結構,其特點是在板間構成的流體通道中,錯列地布滿了觸點,流體在這些觸點間環(huán)繞流動形成螺旋形的前進軌道,從而產(chǎn)生強烈的擾動。如果加大流體的流動程度,可以減少層流底層的厚度,有效提高無相變的對流換熱系數(shù),從而達到增大傳熱系數(shù)的目的。實驗證明:對于水介質,當雷諾數(shù)Re=20～200,流速為0 2～0 5m/s時,流體即進入湍流狀態(tài),已具有很高的傳熱系數(shù)。為此,在板片上均勻、錯落地布置觸點,并適當減小間距,除了可以大大加強板片的整體剛度,還可以承受較大的壓差。
3 板片的組合形式
根據(jù)對板式換熱器的市場調(diào)研,我國板式換熱器生產(chǎn)廠家設計的板型主要以縱向人字形波紋為主。人字形波紋如圖1所示,分為橫向人字形波紋(見圖1a)和縱向人字形波紋(見圖1b)。
流體在以上兩種形式的板片構成的通道內(nèi)流動時都能形成網(wǎng)狀流動,但其流動阻力和傳熱系數(shù)各不相同。
當采用橫向人字形波紋板片時,流體在經(jīng)過板片間形成的通道時比較順暢,流動阻力很小,壓力降非常低,但其換熱系數(shù)也要比縱向人字形波紋的板片稍低一些,因此比較適用于低流速、高粘度、流量比較大的場合。
當采用縱向人字形波紋的板片(其波紋夾角為120°)時,流體在板片間形成的通道流過時極易產(chǎn)生湍流,換熱系數(shù)高,因而可以產(chǎn)生比較理想的換熱效果,其主要缺點是壓力降比較大,因而只適用于壓力不太大的情況,不適用粘度高、流動阻力要求低的場合。
下面以天津市某換熱設備廠生產(chǎn)的BR1 00型板片與BRh0 70型板片為例(二者板片長寬比比較接近)進行實例計算,以比較同一工況條件下,兩種板型換熱器的壓力降數(shù)值。前者為橫向人字形波紋板片,后者為縱向人字形波紋板片結構。
工況條件:將80℃的淬火油冷卻至60℃,淬火油的處理量為8t/h。淬火油的物理數(shù)據(jù):比重γ=800kg/m3;動力粘度μ=13×10-3Pa·s。3 1 BR1 00型板式換熱器
通道橫截面積:0 00289m2;當量直徑:0 0082mm;其阻力關聯(lián)式為:En=19500Re-0 47。則:
ΔP=Enμ2/γ/g
式中:Re為雷諾數(shù),Re=Vd/υ;V為管道平均流速(m/s);d為管道直徑(m);υ為運動粘滯度(m2/s);En為阻力系數(shù);μ為動力粘度(Pa·s);γ為比重(kg/m3);g為重力加速度(9 8m/s2);ΔP為壓力降(MPa)。
經(jīng)計算:ΔP=0 05MPa。
3 2 BRh0 70型板式換熱器
通道橫截面積:0 00195m2;當量直徑:0 0074mm;其阻力關聯(lián)式為En=5364 1Re-0 537。
經(jīng)計算:ΔP=0 15MPa。
由計算結果可以看出,在同一工況下,兩種板型所產(chǎn)生的壓力降相差很大。
兩種板型各有優(yōu)點,也都存在一定的局限性。例如當要求換熱系數(shù)高而阻力降較低時,使用其中任何一種板型都不會達到比較滿意的效果。
若把橫向人字形波紋與縱向人字形波紋板片混合組裝,可以產(chǎn)生截然不同的效果。其前提是兩種板型的板片外形尺寸、定位尺寸、通孔直徑尺寸、密封墊片結構尺寸都應相同。采用混合組裝的板片在疊加后,恰好能形成相應的觸點,也能形成網(wǎng)狀流,其阻力降和換熱特性介于兩種波紋板片單獨組裝時之間。
圖2為混合型換熱器的試驗曲線圖。從圖中可以看出,混裝組合曲線介于單獨組裝時的曲線之間。
4 板片的剛度分析
板片的剛度是指板片按照要求組裝后,在固定壓緊板和活動壓緊板的夾緊作用下,抵抗兩側不同壓力的介質作用而變形的能力。
在正常工作狀態(tài)下,板片除了要有足夠的強度外,還需要有一定的剛度,以控制板片的變形過程,使得換熱介質在板片通道內(nèi)液層厚度均勻,保證換熱效率。根據(jù)熱脹冷縮原理,溫度的升高或降低都會引起板片的膨脹或收縮,但板片的膨脹或收縮要受到來自固定壓緊板和活動壓緊板的制約。當熱脹冷縮不能完全自由地進行時,就會產(chǎn)生應力,這就要求傳熱板片應有足夠的剛度和耐壓能力。在板片的結構設計中常常需要合理地布置支承點和增加加強筋。板片的剛度不僅取決于支承點位置的密度和精度,還取決于板片的長、寬以及板厚等其他因素。
目前,國內(nèi)外換熱板片的板型千差萬別,已有上百種形式。就其長寬比而言有1∶2、1∶3等多種。在特殊工況條件下還有1∶1、1∶4、1∶5、1∶6等。不同的工況采用不同的長寬比,其承壓能力也不盡相同。筆者經(jīng)過多年的板型開發(fā)和研制發(fā)現(xiàn),板片的長寬比是影響板片剛度的重要因素之一。
對于液 液工況,換熱板片的設計有向窄長型發(fā)展的趨勢。窄長型板片可以有效地減少流體的邊流現(xiàn)象,使其在通道內(nèi)盡量地均勻流動,強化換熱效果。此外,也為提高板片的橫向剛度提供了極為有利的條件。板片的縱向剛度可以靠4～6對夾緊螺栓和固定壓緊板、活動壓緊板來保證;而在計算板片的橫向剛度時,不僅要考慮兩板夾緊后的受力變形,還要考慮液體壓力和密封墊片的拉力,以及板片支承點的變形、錯位等諸多因素。當板片的橫向剛度不足以克服以上的變形時,有可能在密封墊片與板片之間發(fā)生泄漏。實踐證明板片的長寬比在1∶2 5、1∶3左右時,板式換熱器的整機承壓能力可達２．５ＭＰa而低于此值的板型,其整整機承壓能力在１．０－１．６ＭＰa．
5 板片的密封結構分析
在板式換熱器設計中,板片的整體結構與密封強度有十分密切的關系,合理的密封結構設計不僅能夠提高板片的剛度,提高板式換熱器的耐壓性能,也能保證良好的密封性。密封結構是由板片的密封槽和密封墊片構成的,密封墊片的性能(物理性能、化學性能和工藝性能)、密封槽形式、密封墊片的壓縮比是密封設計的三大要素。
5 1 密封槽
密封槽的形狀直接關系到密封墊片在密封槽內(nèi)的定位,影響到密封墊片在運行中的穩(wěn)定性,也直接關系到密封效果。合理的密封槽設計應使密封墊片在受力、受熱的條件下,在設計的位置上不發(fā)生位移,并且基本保持原有的壓縮比。要想達到以上要求,在密封槽的設計中,應盡可能地采用密閉形式。此外,在充分考慮到板片材質拉伸性能的前提下,還應使密封槽的傾角盡量小。目前我國開發(fā)研制的板型中,密封槽的傾角一般在25°～35°之間;而國外一些**品牌,其大部分的板片密封槽傾角均在20°左右,*小的可到7°。
目前,國內(nèi)外各種板型密封槽的設計均采用平面形式,如圖3a所示。其優(yōu)點是板片加工成型簡單、密封墊片結構簡單、易于粘結、密封墊片在密封槽內(nèi)的穩(wěn)定性好。但也存在不利之處,例如在粘接密封墊片與密封槽時,對位必須相當準確,不允許有偏移,否則在夾緊時,密封墊片會脫離密封槽而失去密封的效果。針對此種情況,本文對密封槽形式做了**的研究和試驗,研制出一種新型結構形式,如圖3b所示,其密封墊片在組裝時穩(wěn)定性好,定位準,提高了密封槽部位的剛度,降低了裝配過程中的夾緊力,降低了板片的變形程度。多年使用結果表明,該密封槽形式效果甚佳,有較大推廣價值．
5 2 密封墊片
密封墊片是板式換熱器的重要組成部分,在裝配時先用粘接劑將墊片貼牢在板片的密封槽中,而在孔的周槽中根據(jù)流體流動的需要來放置墊片,從而起到允許或阻止流體進入板片之間通道的作用,達到熱交換的目的。密封墊片的材料、結構形式及壓縮比直接關系到板式換熱器的密封效果。
5 2 1 密封墊片的材料
目前常用的密封墊片的材料有合成橡膠和石棉橡膠兩大類。合成橡膠常用的有丁腈橡膠、三元乙丙橡膠和氟橡膠。合成橡膠密封墊片的物理性能指標主要有工況條件下的壓縮變形和扯斷伸長率,橡膠密封膠墊的硬度指標則應根據(jù)密封槽的形式及壓縮量而定。
5 2 2 密封墊片的結構形式
密封墊片的結構形式也有很多種,其截面形式大致有矩形、梯形、六邊形、五邊形等。常用的形式有兩大類型:一種形式如圖4a所示,其密封墊片橫截面的上部為尖形的;另一種形式如圖4b所示,其上部為平面。前者是通過頂端至中部的尺寸差來增加密封墊片的變形程度,其結構設計實際上仍然是平面密封,而非線性密封,因為板片的密封槽底部是平面,當板片密封槽底部平面有缺陷時,這種結構能抵消一些。后者設計的目的是為了減少密封墊片的壓縮量,其壓緊形式為平面壓緊。其主要缺點是在板片裝配過程中,板片容易錯位,夾緊力過大,容易造成板片變形等。通過分析研究和試驗,本文設計出與圖3b所．示密封槽相對應的墊片截面如圖4c所示,使裝配更加簡單,也提高了板片的承壓能力。
5 2 3 密封墊片的壓縮比
一般以密封墊片的壓縮量與其原始厚度之比即壓縮比作為密封墊片的設計依據(jù)。根據(jù)多年設計經(jīng)驗以及對國內(nèi)外**板式換熱器密封結構的分析,筆者認為壓縮比掌握在20%～25%之間比較理想。
6 結語
板片采用混裝組合形式,可使當今的板式換熱器應用領域更加廣泛。不僅使板式換熱器適應能力大大地增強,而且還具有較高的換熱系數(shù),較小的流動阻力,因而在**、節(jié)能方面有很好的經(jīng)濟效益。
同時,根據(jù)板片的剛度,合理設計密封槽和密封墊片,可以有效地提高密封墊片在密封槽內(nèi)的穩(wěn)定性及密封的可靠性,是保證密封效果的重要條件。經(jīng)對用戶使用情況的跟蹤調(diào)查及反饋信息證明,圖3b所示密封槽形式及圖4c所示密封墊片是*佳設計方案,其承壓能力和使用壽命較以前設計的產(chǎn)品有很大提高。
為適應板式換熱器多用途發(fā)展趨勢,還要不斷地探索研究,開發(fā)出更好、更新的產(chǎn)品,進一步提高我國板式換熱器的產(chǎn)品水平。
